【**火车站及地下区间模板支架计算书】

2021-10-11 09:53:08 | 浏览次数：

**火车站及地下区间结构模板支架计算书计算：
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中国中铁股份有限公司 **市轨道交通1号线、2号线一期施工总承包项目经理部二〇一八年八月十日目录 1.工程概况 1 2.计算目标 1 3.计算依据 1 4.计算理论及方法 1 5.计算参数取值 1 6.荷载组合 3 6.1恒载 3 6.2活载 3 6.3荷载组合 3 7.模板体系计算 3 7.1板厚700mm支架检算 3 7.1.1支架体系计算 3 7.2板厚400mm中板支架检算 11 7.2.1支架体系计算 11 7.3顶板梁截面900mm×1600mm支架检算 19 7.3.1顶板梁底模支架体系计算 19 7.3.2顶板梁侧模板验算 27 7.4中板梁截面800×1000mm支架检算 34 7.4.1中板梁底模检算 34 7.4.2 中板梁侧模板验算 42 7.5侧墙模板支架检算 49 7.5.1侧墙模板设计 49 7.5.2侧墙模板检算 49 7.6柱子模板支架检算 56 7.6.1柱子模板设计 56 7.6.1柱子模板检算 56 7.7中隔墙模板支架检算 60 7.7.1中隔墙模板设计 60 8施工注意事项 67 1.工程概况 **火车站结构顶板厚度为700mm，标准段中板厚度为400mm，底板厚度为900mm；
顶纵梁截面尺寸为900×1600mm ，中纵梁截面尺寸为800×1000mm，侧墙厚700mm。

明挖地下区间结构顶板厚度为700mm，底板厚度为800～900mm，侧墙厚度为600~700mm。

2.计算目标本计算的计算目标为：
1）验算各构件强度；

2）验算各构件的刚度；

3）验算各构件的稳定性。

3.计算依据本计算的计算依据如下：
1）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010） 2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2010） 3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 4）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) 5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 6）《钢结构设计标准》（GB50017-2017） 7）施工图纸 4.计算理论及方法本计算主要依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《钢结构设计标准》（GB50017-2017）等规范中的相关规定，通过结构力学求解器软件计算完成。

5.计算参数取值 1）胶合板胶合板截面特性及力学参数详见表5.1-1所示。

表5.1-1 胶合板截面特性及力学参数表规格抗弯允许应力[σw]（N/mm2） 10mm宽弹性模量（N/mm2）惯性矩I（mm4）抵抗矩W（mm3） 18mm 20 4860 540 9.0×103 2）方木方木截面特性及力学参数详见表5.1-2所示。

表5.1-2 方木截面特性及力学参数表规格允许应力（MPa）惯性矩I （m4）抵抗矩W （m3）弹性模量（MPa）抗弯[σw] 抗剪[τj] 8cm×8cm 13 1.4 3413333 85333 9.5×103 3）钢管 ф48×3.0mm钢管，抗弯强度205N/mm2，弹性模量206000N/mm4，查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）得，。

4）盘扣支架承插型盘扣支架标准外径60mm，壁厚3.2mm，本计算书按规范考虑0.1mm加工误差进行计算。

表5.1-3 盘扣架体各配件力学性能材料规格力学性能立杆φ59.9×3.1mm Q345（A型）截面面积（A） 5.49×102 mm2 惯性距（I） 2.24×105cm4 回转半径（i） 20.1mm 每米长质量(kN) 0.06 Q345B强度设计值 [σ] 300Mpa 5）槽钢查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）表3-4得Q235b槽钢力学参数详见表3.2-3 所示。

表5.1-4 双拼槽钢截面特性及力学参数表规格抗弯允许应力[σw] N/mm2）惯性矩I（mm4）抵抗矩W（mm3）弹性模量（N/mm2）双拼10b槽钢 140 3966000 79320 2.06×105 双拼12槽钢 140 6920000 115400 2.06×105 ［8槽钢 140 1013000 25325 2.06×105 6）工字钢查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）表3-4得Q235b工字钢I16力学参数详见表3.2-3 所示。

表5.1-4 I16工字钢截面特性及力学参数表规格抗弯允许应力[σw] N/mm2）抗剪允许应力[] N/mm2）惯性矩I（mm4）抵抗矩W（mm3）弹性模量（N/mm2） 16工字钢 140 80 11300000 141000 2.06×105 6.荷载组合 6.1恒载主要包括：①作用于支架的新浇筑板自重②支架结构自重 6.2活载主要包括：③施工人员、材料及施工机具荷载④振捣混凝土时产生的荷载⑤浇筑混凝土时产生的冲击荷载⑥新浇砼侧压力 6.3荷载组合设计荷载按下式进行组合：
验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载；

验算构件刚度：1倍恒载。

7.模板体系计算 7.1板厚700mm支架检算泵房及楼板截面厚度700mm顶模采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@250+I16工字钢@1200×1500mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系。

7.1.1支架体系计算 1）胶合板模板计算（1）计算简图及计算模型的确定一块胶合板宽度为1.2米左右，肋间距250mm，按照简支梁进行计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
0.25 图7.1-1 胶合面板计算简图按照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》进行荷载取值，顶板模板承受的荷载及组合如下：
表7.1-1模板荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板自重 0.3KN/m2 1.2 0.36 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1×0.7=17.57KN/m2 1.2 21.084 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 27.744 注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。

用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算查规范得最大弯矩系数为。

① 强度验算跨度/板厚=300/18＜100，属小挠度连续板。

弯矩: ∵ 图7.1-2 胶合面板弯矩图（2167.2Nmm） ∴抗弯强度满足要求 ② 挠度验算图7.1-3 胶合面板挠度图（0.234mm）挠度满足要求 ③ 剪力验算图7.1-4 胶合面板剪力图（34.68N）剪力满足要求。

因此，胶合板强度、刚度和剪力满足要求。

2）次龙骨计算次龙骨采用80×80方木，间距250mm，主龙骨间距1200mm。

（1）计算简图及计算模型的确定 1.20 1.20 1.20 按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
图7.1-5次龙骨计算简图表7.1-2次龙骨荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板自重 0.3+0.179=0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 17.57KN/m2 1.2 21.084 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 27.959 注：方木自重查规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。

用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值: （2）强度和挠度的检算根据规范得：
弯矩系数，挠度系数，剪力系数 ①强度验算弯矩：
图7.1-6 次龙骨弯矩图（） ∵ ∴抗弯强度合格 ②挠度验算查规范得，挠度系数为图7.1-7 次龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求 ③.剪力验算：
图7.1-8 次龙骨剪力图（N）因此，次龙骨强度、挠度和剪力满足要求。

3）主龙骨计算主龙骨采用I16工字钢，间距1200mm，立杆支撑间距1500mm。

（1）计算简图及计算模型的确定由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50 1.50 1.50 图7.1-9 主龙骨计算简图表7.1-3 主龙骨荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板及支架自重 0.479+0.073=0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 17.57KN/m2 1.2 21.084 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 28.046 用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算根据规范得，弯矩系数，剪力系数挠度系数。

①强度检算弯矩：
图7.1-10 主龙骨弯矩图（） ②挠度检算图7.1-11 主龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求。

经检算，主龙骨满足强度、刚度的要求。

③剪力验算剪力：
图7.1-12 主龙骨剪力图（N）因此，板底主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。

4）立杆计算立杆采用承插型盘扣60×3.2mm钢管，A=5.49cm2，惯性矩I=22.4cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距1200×1500mm，步距1.5m。

表7.1-4立杆荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板及支架自重 0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 17.57KN/m2 1.2 21.084 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 28.046 单肢立杆轴向力：
LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；

LY---单肢立杆横向间距，取1200mm；

工字钢重量：0.205KN/m 每根立杆承载面积为1200×1500mm （1）设计荷载检算盘扣支架设计为立杆间距1.2×1.5m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。

（2）立杆稳定性检算单肢立杆承载力：
---轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D采用；

A---立杆横截面面积：；

f---钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=300N/mm2；

钢管回转半径：
模板支架立杆计算长度按下列公式计算，并取其中的较大值：
故取查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D得立杆的允许荷载为：
∴立杆稳定性满足施工要求。

因此，顶板模板支架经检算，均满足设计荷载要求。

7.2板厚400mm中板支架检算泵房及中板楼板厚400mm采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@300mm+I16工字钢+1200×1500mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系。

7.2.1支架体系计算 1）胶合板模板计算（1）计算简图及计算模型的确定一块胶合板宽度为1.2米左右，肋间距300mm，按照简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.2-1胶合面板计算简图中板模板承受的荷载及组合如下：
表7.2-1胶合面板荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板自重 0.3KN/m2 1.2 0.36 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1×0.4=10.04KN/m2 1.2 12.05 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 18.71 注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。

用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算查规范得最大弯矩系数为、挠度系数为、剪力系数为。

①强度验算跨度/板厚=300/18＜100，属小挠度连续板。

弯矩: ∵ 图7.2-2 胶合面板弯矩图（-2104.88） ∴抗弯强度满足要求 ②挠度验算图7.2-3 胶合面板挠度图（0.28mm） ∴挠度满足要求经检算，模板满足强度、刚度的要求。

③ 剪力验算剪力：
图7.2-4 胶合板剪力图（28.07N）剪力满足要求。

因此，胶合板强度、刚度和剪力满足要求。

2）次龙骨计算次龙骨采用80×80方木，间距300mm，主龙骨间距1200mm。

（1）计算简图及计算模型的确定 1.200 按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.20 1.20 图7.2-5 次龙骨计算简图表7.2-2次龙骨荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板及支架自重 0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 10.04KN/m2 1.2 12.05 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 18.925 注：方木自重查规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。

用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值: （2）强度和挠度的检算查规范得弯矩系数。

①强度验算弯矩：
图7.2-6 次龙骨弯矩图（） ∵ ∴抗弯强度合格 ②挠度验算查规范得，挠度系数为图7.2-7 次龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求 ③剪力验算：
图7.2-8 次龙骨剪力图（N）因此，次龙骨强度、挠度和剪力满足要求。

3）主龙骨计算主龙骨采用I16工字钢，间距1200mm，立杆支撑间距1500mm。

（1）计算简图及计算模型的确定由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50 1.50 1.50 图7.2-9 主龙骨计算简图表7.2-3主龙骨荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板及支架自重 0.479+0.073=0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 10.04KN/m2 1.2 12.05 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 19.012 用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算根据规范得，弯矩系数，挠度系数。

①强度检算弯矩：
图7.2-10 主龙骨弯矩图（） ②挠度检算图7.2-11 主龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求。

③剪力验算剪力：
图7.2-12 主龙骨剪力图（N）因此，板底主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。

4）立杆计算立杆采用盘扣式60×3.2mm钢管，A=5.49cm2，惯性矩I=22.4cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距1500×1200mm，步距1.5m。

表7.2-7立杆荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板及支架自重 0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 10.04KN/m2 1.2 12.05 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 19.012 单肢立杆轴向力：
LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；

LY---单肢立杆横向间距，取1200mm；

每根立杆承载面积为1500×1200mm，工字钢重量0.205 KN/m。

（1）设计荷载检算盘扣支架设计为立杆间距1.5×1.2m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。

因此，顶板模板支架经检算，均满足设计荷载要求。

7.3顶板梁截面900mm×1600mm支架检算本工程截面尺寸为900×1600mm的梁采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@250+I16工字钢+1500mm×600mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系，其侧模采用18mm厚的木胶板+次龙骨80×30mm方木@250+双ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，在主龙骨钢管外侧设置φ16对拉螺栓将其拉紧。

7.3.1顶板梁底模支架体系计算 1）胶合板模板计算（1）计算简图及计算模型的确定一块胶合板宽度为1米左右，肋间距250mm，按照简支梁进行计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.3-1 胶合面板计算简图顶板模板承受的荷载及组合如下：
表7.3-1模板荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板自重 0.3KN/m2 1.2 0.36 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1×1.6=40.16KN/m2 1.2 48.2 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 54.86 注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。

用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算按简支梁进行计算，查规范得。

①强度验算跨度/板厚=250/18＜100，属小挠度连续板。

弯矩: ∵ 图7.3-2 胶合面板弯矩图（-4285.94） ∴抗弯强度满足要求 ②挠度验算图7.3-3 胶合面板挠度图（0.53mm） ∴挠度满足要求经检算，模板满足强度、刚度的要求。

③剪力验算剪力：
图7.3-4 胶合板模板剪力图（68.6N）所以剪力满足要求。

经检算，梁底胶合板满足强度、刚度和剪力的要求。

2）次龙骨计算次龙骨采用80×80方木，间距250mm，主龙骨间距600mm。

（1）计算简图及计算模型的确定按简支梁计算，计算简图见下图：
0.25 0.60 0.05 图7.3-5 次龙骨计算简图表7.3-2 次龙骨荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板及支架自重 0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 40.16KN/m2 1.2 48.19 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 54.86 注：方木自重查相关规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。

用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值: （2）强度和挠度的检算根据规范计算其弯矩、剪力及位移值。

①强度验算弯矩：
图7.3-6 次龙骨弯矩图（） ∵ ∴抗弯强度合格 ②挠度验算查规范得，挠度系数为图7.3-7 次龙骨挠度图（mm）挠度满足要求 ③剪力验算剪力：
图7.3-8 次龙骨剪力图（N）经检算，梁底模板满足强度、刚度和剪力的要求。

3）主龙骨计算主龙骨采用I16工字钢，间距600mm，立杆支撑间距1500mm。

（1）计算简图及计算模型的确定由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50 1.50 1.50 图7.3-9 主龙骨计算简图表7.3-3主龙骨荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板及支架自重 0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 40.16KN/m2 1.2 48.19 3 施工荷载取1.5KN/m2 1.4 6.3 合计 55.065 注：查规范得16工字钢自重荷载为0.205KN/m。

用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算根据规范得，弯矩系数，抗剪系数，挠度系数。

①强度检算弯矩：
强度满足要求。

图7.3-10 主龙骨弯矩图（） ②挠度检算图7.3-11 主龙骨挠度图（mm）挠度满足要求。

③剪力验算剪力：
图7.3-12 主龙骨剪力图（N）剪力满足要求。

经检算，主龙骨满足强度、刚度和剪力的要求。

4）立杆计算立杆采用盘扣式60×3.2mm钢管，A=5.49cm2，惯性矩I=22.4cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距600×1500mm，步距1.5m。

表7.3-4立杆荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板及支架自重 0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 40.16KN/m2 1.2 48.192 3 施工荷载取1.5KN/m2 1.4 2.1 合计 50.867 LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；

LY---单肢立杆横向间距，取600mm；

工字钢重量：0.205KN/m 每根立杆承载面积为600×1500mm (1)设计荷载检算盘扣支架设计为立杆间距1.5×0.6m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。

(2)立杆稳定性检算单肢立杆承载力：
---轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D采用；

A---立杆横截面面积：；

f---钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=300N/mm2；

钢管回转半径：
模板支架立杆计算长度按下列公式计算，并取其中的较大值：
故取则查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D得立杆的允许荷载为：
∴立杆稳定性满足施工要求。

所以立杆承载力及稳定性均满足要求；

综上，顶板梁底模支撑系统经检算，均满足设计荷载要求。

7.3.2顶板梁侧模板验算 1）侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；

γc------混凝土的重力密度（）取；

t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；
计算：t=200/(30+15)=4.44；

T------混凝土的温度（℃）取30℃；

V------混凝土的浇灌速度（m/h），取3m/h；

H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=1.6m；

β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
掺具有缓凝作用外剂取1.2；

β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；
50—90mm时，取1；
110—150mm时，取1.15。此处取1.15；

取上式中的最小值：
侧压力的有效高度为：。

振捣砼侧压力：
侧压力：
2）面板计算（1）计算简图及计算模型的确定一块胶合板，其外侧肋间距200mm，按照简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.3-13 梁侧模板计算简图（2）强度、挠度和剪力验算查规范得最大弯矩系数为、挠度系数为、剪力系数为。

①强度验算：
弯矩：
图7.3-14 梁侧胶合模板弯矩图（-2730）顶板梁侧模面板强度满足要求。

②挠度计算：
图7.3-15 梁侧胶合模板挠度图（0.125mm）顶板梁侧模面板挠度满足要求。

③剪力验算：
顶板梁侧模面板剪力满足要求。

因此，顶板梁侧模板强度、挠度和剪力满足要求。

图7.3-16 顶板梁侧胶合模板剪力图（54.6N） 3）次龙骨计算次龙骨采用80×30mm方木，竖向布置，间距为200mm，主龙骨用2根ф48×3.0mm钢管与竖肋夹牢，竖向设置1道，钢管背肋与梁底相距100mm，距倒角200mm，次龙骨上端由顶板次龙骨支撑，计算时按简支梁计算，梁侧次龙骨下端处于悬臂状态。

（1）计算简图及计算模型的确定次龙骨为悬臂简支梁，计算简图如下：
图7.3-17 梁侧次龙骨计算简图用于强度验算的荷载设计值：
用于变形验算的荷载标准值：
（2）强度、挠度和剪力验算计算其弯矩、剪力及挠度 ①强度验算所以顶板梁侧模次龙骨强度满足要求。

图7.3-18 梁侧次龙骨弯矩图（） ②挠度验算图7.3-19 梁侧次龙骨挠度图（mm）剪力验算：
图7.3-20 梁侧次龙骨剪力图（N）因此，梁侧次龙骨强度、刚度和剪力满足要求。

4）主龙骨计算主龙骨用2根ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，竖向设置1道，倒角处靠板主龙骨支撑，钢管距离梁底100mm，距离板主龙骨200mm，距在主龙骨外侧设置1道φ16对拉螺栓将其拉紧，对拉螺栓横向间距250mm。

（1）计算简图及计算模型的确定主龙骨按三跨连续梁计算，竖肋传递来的集中荷载，简化计算为均布荷载。

0.25 0.25 0.25 计算简图如下：
图7.3-21 梁侧主龙骨计算简图用于强度验算的荷载设计值：
用于变形验算的荷载标准值：
（2）强度、挠度和剪力验算根据规范计算得：
①强度验算弯矩：
图7.3-22 梁侧主龙骨弯矩图（） ②挠度验算图7.3-23 梁侧主龙骨挠度图（mm） ③剪力验算：
图7.3-24 梁侧主龙骨剪力图（N）因此，梁侧主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。

5）对拉螺栓计算对拉螺栓竖向受力按1600mm，横向间距250mm计算，按最大侧压力计算，每根对拉螺栓承受的拉力为：
采用直径φ16对拉螺栓，净截面积A=144.1mm2，每根螺栓可承受的拉力为：
因此，梁侧模板支架强度、挠度和剪力满足要求。

7.4中板梁截面800×1000mm支架检算本工程中板梁截面尺寸为800×1000mm，采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@250+I16工字钢+600mm×1500mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系，其侧模采用18mm厚的木胶板+次龙骨80×30mm方木@250+双ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，在主龙骨钢管外侧设置φ16对拉螺栓将其拉紧。

7.4.1中板梁底模检算 1）胶合板模板计算（1）计算简图及计算模型的确定一块胶合板宽度为1米左右，肋间距250mm，按照简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.4-1胶合面板计算简图中板模板承受的荷载及组合如下：
表7.4-1模板荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板自重 0.3KN/m2 1.2 0.36 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1×1.0=25.1KN/m2 1.2 30.12 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 36.78 注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。

用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算查规范得。

①强度验算弯矩: ∵ 图7.4-2 胶合面板弯矩图（-2873.44） ∴抗弯强度满足要求 ②挠度验算图7.4-3胶合面板挠度图（0.33mm） ∴挠度满足要求经检算，模板满足强度、刚度的要求。

③剪力验算剪力：
图7.4-4梁底胶合板模板剪力图（45.98N）剪力满足要求。

经检算，梁底模板满足强度、刚度和剪力的要求。

2）次龙骨计算次龙骨采用80mm×80mm方木，间距250mm，主龙骨间距600mm。

（1）计算简图及计算模型的确定按简支梁计算，计算简图见下图：
表7.4-2 次龙骨荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板及支架自重 0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1KN/m2 1.2 30.12 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 36.99 注：方木自重查规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。

0.60 0.20 图7.4-5次龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算使用结构力学求解器计算弯矩、剪力及位移值。

①强度验算弯矩：
图7.4-6次龙骨弯矩图（） ∵ ∴抗弯强度合格 ②挠度验算查规范得，挠度系数为图7.4-7 次龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求 ③剪力验算剪力：
图7.4-8 梁底次龙骨剪力图（N）经检算，梁底次龙骨满足强度、刚度和剪力的要求。

3）主龙骨计算主龙骨采用I16工字钢，间距600mm，立杆支撑间距1500mm。

（1）计算简图及计算模型的确定由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50 1.50 1.50 图7.4-9 主龙骨计算简图表7.4-3 主龙骨荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板及支架自重 0.479+0.073=0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1KN/m2 1.2 30.12 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 37.082 工字钢重力荷载为0.205KN/m。

用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算根据规范得，弯矩系数，，抗剪系数，挠度系数。

①强度检算弯矩：
图7.4-10 梁底模主龙骨弯矩图（） ②挠度检算图7.4-11 梁底模主龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求。

③剪力验算剪力：
图7.4-12 梁底主龙骨剪力图（N）经检算，梁底主龙骨满足强度、刚度和剪力的要求。

4）立杆计算立杆采用承插型盘扣60×3.2mm钢管，A=5.71cm2，惯性矩I=23.1cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距1500×600mm，步距1.5m。

表7.4-4 立杆荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值 1 模板及支架自重 0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1KN/m2 1.2 30.12 3 施工荷载取4.5KN/m2 1.4 6.3 合计 37.082 单肢立杆轴向力：
LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；

LY---单肢立杆横向间距，取600mm；

工字钢重量：0.205KN/m 每根立杆承载面积为600×1500mm （1）设计荷载检算盘扣支架设计为立杆间距0.6×1.5m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。

综上，中板梁底模支架经检算，均满足设计荷载要求。

7.4.2 中板梁侧模板验算 1）侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；

γc------混凝土的重力密度（）取；

t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；
计算：t=200/(30+15)=4.44；

T------混凝土的温度（℃）取30℃；

V------混凝土的浇灌速度（m/h），取3m/h；

H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=1.0m；

β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
掺具有缓凝作用外剂取1.2；

β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；
50—90mm时，取1；
110—150mm时，取1.15。此处取1.15；

取上式中的最小值：
侧压力的有效高度为：，由于梁高为1m，故h取1m。

振捣砼侧压力：
侧压力：
2）面板计算（1）计算简图及计算模型的确定一块胶合板，其外侧肋间距250mm，按简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.4-13 中板梁侧模胶合板计算简图（2）强度、挠度和剪力验算查规范得：
①强度验算：
弯矩：
图7.4-14 中板梁侧胶合模板弯矩图（-2664.06）中板梁侧模面板强度满足要求。

②挠度计算：
图7.4-15 中板梁侧胶合模板挠度图（0.33mm）中板梁侧模面板挠度满足要求。

③剪力验算：
图7.4-16 中板梁侧胶合模板剪力图（-42.63N）中板梁侧模胶合板剪力满足要求。

因此，中板梁侧模板强度、挠度和剪力满足要求。

3）次龙骨计算次龙骨采用80×30mm方木，竖向布置，间距为250mm，主龙骨用2道ф48×3.0mm钢管与竖肋夹牢，竖向设置2道，主龙骨间距300mm，上端钢管距离梁转角处200mm，下端钢管距离梁底100mm。

（1）计算简图及计算模型的确定次龙骨为单跨两端悬臂梁，计算简图如下：
图7.4-17 中板梁侧模次龙骨计算简图用于强度验算的荷载设计值：
用于变形验算的荷载标准值：
（2）强度、挠度和剪力验算 ①强度验算支座弯矩：
跨中弯矩：
图7.4-18 中板梁侧次龙骨弯矩图（） ②挠度验算图7.4-19 中板梁侧次龙骨挠度图（mm）剪力验算：
图7.4-20梁侧次龙骨剪力图（N）中板梁侧模次龙骨剪力满足要求。

因此，中板梁侧次龙骨强度、刚度和剪力满足要求。

4）主龙骨计算主龙骨用2道ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，竖向设置2道，外肋间距300mm上端钢管距离梁转角处200mm，下端钢管距离梁底100mm，在主龙骨外侧设置2道φ16对拉螺栓将其拉紧，对拉螺栓竖向间距300mm，其中竖向受力范围按750mm计算，横向间距600mm。

（1）计算简图及计算模型的确定主龙骨按三跨连续梁计算，竖肋传递来的集中荷载，简化计算为均布荷载。

0.60 0.60 0.60 计算简图如下：
图7.4-21梁侧主龙骨计算简图（2）强度、挠度和剪力验算查相关规范得 ①强度验算弯矩：
图7.4-22 梁侧主龙骨弯矩图（）梁侧模主龙骨强度满足要求。

②挠度验算图7.4-23 梁侧主龙骨挠度图（mm）梁侧模主龙骨挠度满足要求。

③剪力验算：
图7.4-24 梁侧主龙骨剪力图（N）剪力满足要求。

因此，梁侧模主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。

5）对拉螺栓计算对拉螺栓竖向间距300mm，受力按竖向750mm计算，横向间距600mm，按最大侧压力计算，每根对拉螺栓承受的拉力为：
采用直径φ16对拉螺栓，净截面积A=144.1mm2，每根螺栓可承受的拉力为：
对拉螺栓满足要求。

综上，梁侧模体系强度、挠度和剪力满足要求。

7.5侧墙模板支架检算 7.5.1侧墙模板设计 1）竹胶板几字梁侧墙模板设计（1）面板体系：面板：18mm厚竹胶板；
纵楞：几子梁，间距150mm布置；
横楞：][10槽钢，间距800mm。

图7.5-1 面板结构图（2）三角支架体系支架纵杆：][14b槽钢；
斜杆：][10槽钢。

支架底杆：][10槽钢；
支架斜撑：[10；
支架间距800mm。

2）钢模板侧墙模板设计模板面板采用5mm钢板，模板边框为8号槽钢；
模板总厚度为85mm。三脚架体系采用和竹胶板几字梁侧墙模板相同的体系进行。

7.5.2侧墙模板检算本计算书以竹胶板几字梁侧墙模板为例进行检算。

1）混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
图7.5-2 三角支架结构图图7.5-3 三角支架结构示意图式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；

γc------混凝土的重力密度（）取；

t0------新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；
t=200/(25+15)=5；

T------混凝土的温度（℃）取25℃；

V------混凝土的浇灌速度（m/h），取1.5m/h；

H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=5.78m；

β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
掺具有缓凝作用外剂取1.2；

β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；
50—90mm时，取1；
110—150mm时，取1.15。此处取1.15；

取二者中的较小值，作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载为：
侧压力的有效高度为：
倾倒砼侧压力：
侧压力：
2）面板检算当墙侧模采用木模板时，支承在内楞上一般按简支梁计算，面板长度取标准板板长2440mm，板宽度b=1220mm，面板厚度为18mm,几字梁间距按照l=150mm计算。

（1）强度验算面板最大弯矩：Mmax=ql2/8=(61.38×150×150)/8=0.172×106N.mm 面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6×1220×182=6.59×104mm3 应力：ó= Mmax/W=0.172×106/6.59×104=2.61N/mm2<fm=13 N/mm2 满足要求。

（2）刚度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则 q=46.48×1=46.8kN/m 面板截面惯性矩：I=bh3/12=1220×183/12=5.93×105mm4。

模板挠度由式ω= 5ql4/384EI =5×46.48×1504 /384×9000×5.93×105 =0.06mm〈[w]=300/400=0.75mm 满足要求。

3）几字梁检算几字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的三跨连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距最大为L=900mm。

几字梁上的荷载为：q=Fl=61.38×0.15=9.21N/mm F-混凝土的侧压力 l-几字梁之间的水平距离（1）强度验算最大弯矩Mmax=qL2/10=0.1×9.21×900×900=746010N.mm 几字梁截面系数：
I=3250000mm4 W=65000mm3 应力：ó= Mmax/W=746010/65000=11.5N/mm2<fm=13 N/mm2 满足要求（2）刚度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则 q=46.48×0.15=6.97kN/m 模板挠度由式ω= ql4/150EI =6.97×9004 /150×9000×3250000 =1.04mm〈[w]=900/400=2.25mm 满足要求。

4）背楞验算槽钢背楞双[10为模板横肋，单侧支架作用其上，由单侧支架布置知其受力，也可按三跨连续梁计算，其跨距取单侧支架的最大间距800mm。将作用在槽钢背楞上的集中荷载化为均布荷载，取其承受最大荷载的情况， q=FL=61.38×0.8=49.10KN/m。

（1）强度验算最大弯矩Mmax=qL2/10=0.1×49.10×800×800=3.14×106N.mm 双10#槽钢截面系数：
应力：ó= Mmax/W=3.14×106/79.4×103=39.5N/mm2<fm=215 N/mm2 满足要求。

其中：
（2）刚度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则 q=46.48×0.8=37.18kN/m 模板挠度由式ω= ql4/150EI =37.18×8004 /150×3966000×10.7×105 =0.47mm〈[w]=800/400=2mm 满足要求。

5）支架受力计算 (1)分析支架受力情况（单侧支架按间距800mm布置，则q=61.6×0.8=49.3kN/m）用sap2000对单侧支架进行受力分析（全部按铰接计算）：
单侧支架计算简图单侧支架变形图(mm) 单侧支架剪力图单侧支架弯矩图单侧支架按间距800mm布置。

（1）分析支架受力情况：取o点的力矩为0，则：
2.67×R=F1×（3.24+1.86/3）+F2×（3.24/2） R=162.56KN 其中：
F1=0.5×0.8×61.38 ×1.86=45.67KN F2=1×0.8×61.38 ×3.24 =159.1KN （2）支架侧面的合力为：F合=F1+F2=204.77KN 根据力的矢量图得F合和R的合力为：
（F总）2= （F合）2+（R）2=204.772+162.562 F总=261.45N 与地面角度为：α=45° 由F总分解成两个互为垂直的力，其中一个与地面成45度，大小为：T45°=COS(45°-α) ×F总=259.77KN T45°共有（8/3）埋件承担，其中单个埋件最大拉力为：F= T45°/(8/3)=97.41KN （3）埋件强度验算预埋件为Ⅲ级螺纹钢d=25mm，埋件最小有效截面积为：A=3.14×12.52=491mm2 轴心受拉应力强度：σ=F/A=97.41×103/491 =198.4MPa <f=360MPa 符合要求。

（4）埋件锚固强度验算对于弯钩螺栓，其锚固强度的计算，只考虑埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力，不考虑螺栓端部的弯钩在砼基础内的锚固作用。

锚固强度：F锚=πdhτb=3.14×25×550×3.5 =151.1kN>F=94.17KN 符合要求。

其中：
F锚-锚固力，作用于地脚螺栓上的轴向拔出力（N） d-地脚螺栓直径（mm） h-地脚螺栓在砼基础内的锚固深度550mm τb-砼与地脚螺栓表面的粘结强度(N/mm2) 地脚螺栓浇注完毕后48小时，埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力达到3.5Mpa，则可以开始拆模支设支架。

7.6柱子模板支架检算 7.6.1柱子模板设计柱子采用6mm厚的Q235钢板+［8槽钢+双12槽钢组成联合支撑体系，本检算书以1100×700柱子为例进行检算。

1）模板采用6mm厚的Q235钢板，次龙骨采用的［8槽钢，间距最大350mm，竖向布置。

2）次龙骨外侧设置主龙骨，主龙骨采用双12槽钢，间距最大940mm，横向布置。

3）主龙骨四周各设置一道直径25mm精轧螺纹钢，竖向间距940mm。

图7.6-1 柱模板结构示意图 7.6.1柱子模板检算 1）混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；

γc------混凝土的重力密度（）取；

t0------新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；
t=200/(30+15)=4.44；

T------混凝土的温度（℃）取30℃；

V------混凝土的浇灌速度（m/h），取1.5m/h；

H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=6.38m；

β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
掺具有缓凝作用外剂取1.2；

β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；
50—90mm时，取1；
110—150mm时，取1.15。此处取1；

取二者中的较小值，作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载为：
侧压力的有效高度为：
倾倒砼侧压力：
侧压力：
2）面板检算由于次龙骨间距为350mm，则面板为按三跨连续梁计算，取10mm板宽为计算单元。

（1）强度验算满足要求。

（2）挠度验算满足要求。

3）次龙骨检算次龙骨采用［8槽钢，间距最大350mm，竖向布置，主龙骨采用双12槽钢，间距最大940mm，横向布置，按三跨连续梁计算。

（1）强度验算满足要求。

（2）挠度验算满足要求。

3）主龙骨检算主龙骨采用双拼12槽钢，间距最大940mm，横向布置，按简支梁计算。

（1）强度验算满足要求。

（2）挠度验算满足要求。

4）拉杆强度校核拉杆材料：拉杆直径Φ25精轧螺纹钢拉杆截面面积A=490.9mm2 计算高度可取h=0.94m，计算长度L=1.100mm，由于背楞所受压力均传自于中间平板所受的压力，而背楞将力传递于2根两端角拉杆）。

从而知道只要校核角拉杆强度即可角拉杆所受拉应力由下式决定：
σ=30.33KN /4.909×10-4 =61.78Mpa<[σ]=785 MPa 5）螺栓强度校核模板两端部分的分模面上有高强螺栓二次连接，形式上螺栓与两端对穿拉杆共同承受长度方向上所有混凝土压力。

模板用M20×60螺栓连接查表，螺栓材料许用应力[σ]=172 MPa 螺栓截面面积 A=π(D/2)2 =3.14×(20/2)2 =3.14×10-4 4根螺栓所受总拉力为 F=qDh =41.48KN/m2×0.94m×1.1m =42.89KN 螺栓所受拉应力 σ=F/(4A) =42890/(4×3.14×10-4) =34.15Mpa<[σ]=172 MPa 满足要求。

7.7中隔墙模板支架检算 7.7.1中隔墙模板设计中隔墙厚400mm，侧模采用18mm厚的木胶板+次龙骨几字梁@150mm+双拼10#槽钢主龙骨@900mm，在主龙骨外侧设置φ16对拉螺栓@500mm拉紧。

7.7.2模板支架检算 1）侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；

γc------混凝土的重力密度（）取；

t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；
计算：t=200/(30+15)=4.44；

T------混凝土的温度（℃）取30℃；

V------混凝土的浇灌速度（m/h），取1.5m/h；

H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=6.36m；

β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
掺具有缓凝作用外剂取1.2；

β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；
50—90mm时，取1；
110—150mm时，取1.15。此处取1.15；

按照芜弋区间9-9断面取最不利情况，此时Hmax=6.36m 取上式中的最小值：
侧压力的有效高度为：。

振捣砼侧压力：
侧压力：
2）面板计算（1）计算简图及计算模型的确定一块胶合板，其外侧肋间距150mm，按简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.7-1 中隔墙侧模面板计算简图用于强度验算的荷载设计值：
（2）强度、挠度和剪力验算查规范得：
①强度验算：
弯矩：
图7.7-2 中隔板侧模胶合板弯矩图（-1583.4）中隔墙侧模面板强度满足要求。

②挠度计算：
图7.7-3 中隔板侧模胶合板挠度图（0.084mm）中隔墙侧模面板挠度满足要求。

剪力验算：
图7.7-4 中隔板侧模胶合板剪力图（-42.2N）中隔墙侧模胶合板剪力满足要求。

因此，中隔板侧模面板强度、挠度和剪力满足要求。

3）次龙骨计算次龙骨几字梁，为100×39mm方木外包3mm铁皮，截面按照100×45mm计算。几字梁竖向布置，间距150mm，主龙骨为水平向布置，间距为900mm，主龙骨用1根φ16对拉螺栓将其拉紧。

（1）计算简图及计算模型的确定 0.90 0.90 0.90 次龙骨按三跨连续梁计算，计算简图如下：
图7.5-5 中隔墙侧模次龙骨计算简图（2）强度、挠度和剪力验算根据相关规范得 ①强度验算弯矩：
图7.7-6中隔板侧模次龙骨弯矩图（）抗弯强度满足要求。

②挠度验算挠度满足要求。

图7.7-7 中隔墙侧模次龙骨挠度图（mm） ③剪力验算图7.7-8 中隔板侧模次龙骨剪力图（N）因此，中隔墙次龙骨强度、刚度和剪力满足要求。

4）主龙骨计算主龙骨用双拼10#槽钢与次龙骨夹牢，主龙骨间距900mm，在主龙骨外侧设置1道φ16对拉螺栓将其拉紧，对拉螺栓横向间距500mm。

（1）计算简图及计算模型的确定主龙骨按三跨连续梁计算，竖肋传递来的集中荷载，简化计算为均布荷载。

0.50 0.50 0.50 计算简图如下：
图7.7-9 中隔板侧模主龙骨计算简图（2）强度、挠度和剪力验算查相关规范得 ①强度验算弯矩：
图7.7-10 中隔板侧模主龙骨弯矩图（）中隔墙侧模主龙骨强度满足要求。

②挠度验算图7.7-11 中隔板侧模主龙骨挠度图（mm）中隔墙侧模主龙骨挠度满足要求。

剪力验算：
图7.5-12 中隔板侧模主龙骨剪力图（N）剪力满足要求。